全文获取类型
收费全文 | 1844篇 |
免费 | 315篇 |
国内免费 | 727篇 |
专业分类
航空 | 1672篇 |
航天技术 | 255篇 |
综合类 | 323篇 |
航天 | 636篇 |
出版年
2024年 | 6篇 |
2023年 | 27篇 |
2022年 | 54篇 |
2021年 | 89篇 |
2020年 | 73篇 |
2019年 | 86篇 |
2018年 | 110篇 |
2017年 | 132篇 |
2016年 | 129篇 |
2015年 | 115篇 |
2014年 | 138篇 |
2013年 | 118篇 |
2012年 | 189篇 |
2011年 | 160篇 |
2010年 | 149篇 |
2009年 | 131篇 |
2008年 | 132篇 |
2007年 | 138篇 |
2006年 | 119篇 |
2005年 | 93篇 |
2004年 | 73篇 |
2003年 | 77篇 |
2002年 | 62篇 |
2001年 | 41篇 |
2000年 | 37篇 |
1999年 | 41篇 |
1998年 | 43篇 |
1997年 | 31篇 |
1996年 | 47篇 |
1995年 | 37篇 |
1994年 | 50篇 |
1993年 | 34篇 |
1992年 | 27篇 |
1991年 | 29篇 |
1990年 | 18篇 |
1989年 | 30篇 |
1988年 | 14篇 |
1987年 | 3篇 |
1986年 | 4篇 |
排序方式: 共有2886条查询结果,搜索用时 15 毫秒
51.
跨音压气机确定应力场分析 总被引:2,自引:0,他引:2
采用全三维黏性定常、非定常数值模拟技术,对NASA 67第1级的固有非定常流动进行了研究.首先分析了定常流场和非定常时均流场间的差别以及压气机中典型的转、静干涉现象,然后对通道内确定应力的分布规律和转、静交界面确定应力各项的分布特点进行了较为深入的研究,揭示了现有确定应力模型的一些局限性,可为确定应力建模提供一定的指导作用. 相似文献
52.
53.
屈服强度与裂纹形成寿命的关系 总被引:3,自引:0,他引:3
一般认为材料的疲劳损伤和裂纹形成是由循环局部塑性应变引起的。因此,提高材料对微量塑性变形的抗力(为屈服强度、比例极限),将有利于提高其疲劳形成门槛值,延长裂纹形成寿命,从而延长疲劳总寿命。然而,材料的微量塑性变形抗力对疲劳性能的影响,仍未予以足够的重视。所以在一些单位的产品设计和生产检验中,似未规定对屈服强度的明确要求。 相似文献
54.
测试了IMI834高温钛合金在600~750℃的空气中热暴露100小时后拉伸性能,利用透射电镜和扫描电镜观察了合金暴露前后的组织变化及拉伸断口,认为表面氧化是造成合金热暴露后塑性下降的主要原因,但基体组织内有序α2相和硅化物的析出变化也在不同程度上造居了合金热暴露后的强度和塑性的下降。 相似文献
55.
56.
57.
冷挤压孔板残余应力场分析 总被引:7,自引:0,他引:7
<正> 1.冷挤压孔板残余应力场 如图1所示,设理想弹塑性材料厚壁圆筒内半径为R_1,外半径为R_2,受内压P作用,卸载后,形成塑性半径ρ,此时,圆筒残余应力场为 相似文献
58.
应力严重系数法在定翼机机体寿命计算中已有成功应用,然而对于以高周损伤为主的直升机动部件(如主桨叶)一般均依靠6件全尺寸疲劳试验的方法进行定寿。这不仅需要大量经费,而且也要很长的周期。本文绕开全尺寸疲劳试验这一大的环节,根据相应材料特性数据,采用应力严重系数法对直8型机主桨叶根部接头进行寿命评估。文中给出的方法简单,精度较好,便于工程应用。 相似文献
59.
用于棘轮变形预测的棘轮演化统一模型研究 总被引:7,自引:2,他引:7
在大量单轴棘轮实验基础上,研究了均值、幅值、峰值和谷值应力对 304不锈钢的饱和棘轮应变的影响规律,首次提出了棘轮应力σr和棘轮门槛值σrth 的概念,建立了基于单参数控制的、用于饱和棘轮应变预测的 SRM饱和棘轮本构模型和用于独立循环应力工况下棘轮应变演化预测的 REM棘轮演化模型,并由此发展了全面描述任意循环应力工况下棘轮应变演化规律的 URM棘轮演化统一模型。抛物律模型 SRM和幂律模型 REM对实验数据拟合的相关系数均超过 0.98。URM建模容易,只需 4~ 6个试样的单轴棘轮实验数据。此外还讨论了获得 SRM本构模型的单试样实验法。 相似文献
60.
孔繁霁 《沈阳航空工业学院学报》1997,14(3):45-52
本文介绍了孔的挤胀销棒应力压印工艺,进行了压印之后孔周围的残余应力和压印前后孔的疲劳寿命计算,并通过计算结果说明了挤胀销棒应力压印对结构疲劳寿命的影响。 相似文献